English
Обновлено:
5 апреля 2005






webmaster

ФОТОИНДУЦИРОВАННЫЕ ВОЛОКОННЫЕ РЕШЕТКИ ПОКАЗАТЕЛЯ ПРЕЛОМЛЕНИЯ И ИХ ПРИМЕНЕНИЯ

Интернет-версия обзора, опубликованного в журнале "Фотон-Экспресс" (см. раздел Публикации). Полный список литературы, использованной при подготовке материала, приведен в оригинальной статье.

Содержание

Введение
Волоконные решетки показателя преломления
Различные типы межмодовых взаимодействий
Волоконные брэгговские решетки
Длиннопериодные волоконные решетки
Методы изготовления брэгговских решеток
Методы изготовления длиннопериодных решеток
Лазерные источники, используемые для записи волоконных решеток
Методы увеличения фоточувствительности волоконных световодов
Типы фоточувствительности в германосиликатных световодах
   - решетки типа I
   - решетки типа IIa
   - решетки типа II
   - решетки, записанные в световодах, подвергнутых водородной обработке
   - решетки типа Ia
Применения волоконных решеток
   - в системах волоконно-оптической связи
   - в схемах диодных и волоконных лазеров
   - в качестве датчиков физических величин

Введение

Фоточувствительность легированного кварцевого стекла, то есть его способность изменять показатель преломления (ПП) под действием излучения, в настоящее время активно исследуется и имеет широкое применение в системах волоконно-оптической связи, волоконных лазерах, системах измерения различных физических величин и др. По этой тематике уже опубликовано несколько тысяч научных статей, проводятся международные научно-технические конференции и научные школы для молодых ученых, выходят тематические выпуски научных журналов и монографии.

Формирование стабильных во времени решеток в волоконных световодах впервые было обнаружено в 1978 году. Излучение аргонового лазера было введено в сердцевину германосиликатного световода, и через несколько минут было зафиксировано интенсивное отраженное излучение, возникшее из-за некоторой модификации свойств световода. Явление было объяснено тем, что в результате френелевского отражения от противоположного торца волоконного световода в нем возникает стоячая волна, в максимумах которой изменяется ПП, образуя таким образом решетку, отражающую излучение в соответствии с условием Брэгга и усиливающуюся по мере облучения. Позже было показано, что процесс фотоиндуцированного изменения (увеличения) ПП видимым излучением является двухфотонным. В 1989 году была предложена запись решеток ПП в германосиликатном световоде ультрафиолетовым излучением через его боковую поверхность, при которой используется однофотонное возбуждение полосы поглощения германосиликатного стекла. Именно тогда была показана возможность изменения спектральных параметров решеток в весьма широких пределах, что очертило реальные перспективы волоконных решеток для практических применений, стимулировало активные исследования в области создания фотоиндуцированных структур в волоконных световодах.

Волоконные решетки показателя преломления

Волоконная решетка ПП представляет собой участок волоконного световода (как правило, одномодового), в сердцевине которого наведена периодическая структура ПП с периодом L, имеющая определенное пространственное распределение, схематически показанное на рис. 1. Как правило, решетка формируется в фоточувствительной сердцевине световода 1, в то время как ПП кварцевой оболочки 2 остается неизменным. Такая структура обладает уникальными спектральными характеристиками, которые и определяют ее широкое применение в различных устройствах волоконной оптики. Наиболее важным свойством волоконных брэгговских решеток является узкополосное отражение оптического излучения, относительная спектральная ширина которого может составлять 10-6 и меньше.

Схематическое изображение волоконной решетки показателя преломления
Рис.1. Схематическое изображение волоконной решетки показателя преломления

Преимущества волоконных фотоиндуцированных решеток в сравнении с альтернативными технологиями (например, интерференционные зеркала и объемные дифракционные решетки) очевидны: широкое разнообразие получаемых спектральных и дисперсионных характеристик, многие из которых могут быть реализованы только на основе волоконных решеток ПП; полностью волоконное исполнение; низкие оптические потери; относительная простота изготовления и ряд других.

Различные типы межмодовых взаимодействий

Излучение, распространяющееся по волоконному световоду, можно представить в виде комбинации его собственных мод: направляемых и излучательных. Направляемым модам соответствует дискретный спектр постоянных распространения bi, в то время как излучательные моды образуют континуум. В отсутствие возмущений в волоконном световоде эти моды распространяются без взаимодействия друг с другом.

Структура волоконной решетки ПП выбирается таким образом, чтобы обеспечить необходимое резонансное взаимодействие между выбранными модами световода. Отметим, что теория резонансных взаимодействий на периодических структурах детально разработана и широко используется в различных областях физики, и в большинстве случаев применима для описания свойств волоконных решеток. Взаимодействие мод световода обычно описывается с помощью теории связанных мод, в рамках которой предполагается, что на определенной длине волны только две моды удовлетворяют условию фазового синхронизма и таким образом могут эффективно передавать друг другу энергию. Кроме того, предполагается, что поля мод в присутствии слабого периодического возмущения остаются неизменными. Указанные условия выполняются в большинстве случаев, рассмотренных ниже.

Рассмотрим однородную решетку ПП, то есть структуру с постоянным периодом L. Две моды взаимодействуют на такой решетке, если выполняется условие фазового синхронизма
b2 - b1 = 2pN / L, (1)
где b1 и b2 - постоянные распространения рассматриваемых мод, N - целое число, характеризующее порядок, в котором реализуется межмодовое взаимодействие. Постоянная распространения моды выражается соотношением b = 2pneff / l, где neff - эффективный ПП моды, l - длина волны в вакууме.

Диаграмма фазового синхронизма между основной модой волоконного световода HE11 (LP01) и другими модами
Рис. 2. Диаграмма, демонстрирующая выполнение условия фазового синхронизма между основной модой волоконного световода HE11 (LP01) и другими модами

Рассмотрим взаимодействие основной моды волоконного световода HE11 (LP01) с другими направляемыми и излучательными модами. На рис. 2 приведены различные типы межмодовой связи для N = 1. По вертикальной оси отложен эффективный ПП мод световода, причем nco, ncl и next - ПП сердцевины, оболочки и внешней среды соответственно. Положительное и отрицательное направления вертикальной оси характеризуют моды световода, распространяющиеся по отношению к исходной основной моде HE11 в прямом и обратном направлениях соответственно. На рисунке схематически показаны дисперсионные кривые для мод сердцевины (ncl < neff < nco) и оболочки (next < neff < ncl). Заштрихованная область соответствует излучательным модам световода. Пунктирными линиями 1 и 2 обозначены значения (ncoreeff - l / L) для решеток с малым (волоконные брэгговские решетки, ВБР) Lsp и большим (длиннопериодные волоконные решетки, ДПВР) Llp периодами соответственно (ncoreeff - эффективный ПП основной моды). Пересечения этих кривых с дисперсионными кривыми различных мод задают длины волн, на которых выполняется условие фазового синхронизма (1). Отметим, что при больших периодах на решетке возникает связь с модами, распространяющимися в том же направлении, а при малых - с модами, имеющими противоположное направление распространения. Рис. 2 наглядно иллюстрирует связь основной моды сердцевины с различными модами сердцевины (a, f, g), оболочки (b, e) и излучательными модами (c, d), распространяющимися в прямом (a - c) и обратном (d - g) направлениях. Примечательно, что одна и та же решетка на разных длинах волн может связывать основную моду сердцевины с модами различных типов и направлений распространения. Так, на ВБР могут возбуждаться оболочечные моды с коротковолновой стороны относительно основной полосы отражения, что, как правило, наблюдается в решетках с большим коэффициентом отражения.

В дополнение к вышеперечисленным типам решеток следует упомянуть о менее распространенных, но также имеющих ряд интересных применений так называемых модовых и поляризационных конвертерах. В модовых конверторах, записанных в маломодовых волоконных световодах, происходит перевод излучения из одной моды сердцевины в другую. Аналогичный процесс реализуется в поляризационных конвертерах, где на решетке, записанной в двулучепреломляющем волоконном световоде, осуществляется взаимодействие мод, имеющих взаимно перпендикулярное направление поляризации электрического поля. В обоих случаях период решетки совпадает с периодом межмодовых биений на резонансной длине волны.

Волоконные брэгговские решетки

Волоконные брэгговские решетки связывают основную моду световода с той же модой, распространяющейся в противоположном направлении. Это означает, что на определенной длине волны распространяющееся по световоду излучение отражается от решетки полностью или частично. Свойства этого отражения зависят от параметров решетки. Для однородной решетки длины L коэффициент отражения R на резонансной длине волны lBG выражается как R = th2(kL), где k = pDnmodh / lBG - коэффициент связи (Dnmod - амплитуда синусоидальной модуляции ПП, h - часть мощности основной моды, которая распространяется по сердцевине световода).

Спектральная ширина резонанса однородной решетки на полувысоте (FWHM) может быть выражена следующим приближенным соотношением:
Спектральная ширина резонанса однородной волоконной брэгговской решетки (формула), (2)
где a - параметр порядка единицы для глубоких решеток (с коэффициентом отражения R -> 1) и порядка 0.5 для решеток небольшой глубины. Как видно из (2), спектральная ширина зависит не только от длины решетки и ее периода, но также и от амплитуды модуляции ПП Dnmod.

На рис. 3 представлены спектральные зависимости коэффициента отражения R и групповой задержки t, рассчитанные для однородных ВБР длиной L = 5 мм. Спектральные характеристики, приведенные на рис. 3(а) и (б), соответствуют решеткам с амплитудой модуляции наведенного ПП Dnmod =5·10-5 и 7.5·10-4 соответственно. Несмотря на одинаковую длину решеток, в согласии с формулой (2) их спектральная ширина различна и составляет 0.18 нм и 0.64 нм соответственно.

Спектр отражения и групповая задержка однородных волоконных брэгговских решеток с различной амплитудой модуляции наведенного показателя преломления

Спектр отражения и групповая задержка однородных волоконных брэгговских решеток с различной амплитудой модуляции наведенного показателя преломления
Рис. 3. Спектр отражения R [сплошная кривая] и групповая задержка t [штриховая кривая] однородных брэгговских решеток с различной амплитудой модуляции наведенного ПП: Dnmod = 5·10-5 (а), Dnmod = 7.5·10-4 (б). На врезках: схематический профиль ПП, наведенного в решетках

Отметим, что ВБР может быть изготовлена не только с постоянным, но и с изменяющимся по длине периодом. Для подавления боковых максимумов, хорошо заметных в спектрах решеток на рис. 3, ВБР может быть сделана со сглаженным вдоль оси распределением амплитуды модуляции индуцированного ПП.

Резонансная длина волны брэгговских решеток lBG зависит от температуры световода и от приложенных к нему механических растягивающих или сжимающих напряжений. Эта зависимость описывается следующим уравнением:
Зависимость резонансной длины волны брэгговской решетки от температуры и растяжения (формула), (3)
где DT - изменение температуры, e - приложенное механическое напряжение, Pij - коэффициенты Поккельса упруго-оптического тензора, n - коэффициент Пуассона, a - коэффициент теплового расширения кварцевого стекла, n - эффективный показатель преломления основной моды. Это соотношение дает типичные значения сдвига lBG в зависимости от температуры ~0.01 нм/К и от относительного удлинения световода ~ 103 x DL/L (нм).

Длиннопериодные волоконные решетки

Фотоиндуцированные длиннопериодные волоконные решетки имеют относительно большой период L = 100 - 500 мкм и связывает основную моду с модами оболочки, которые распространяются в том же направлении. Как правило, моды оболочки ведутся границей кварцевое стекло/воздух, которая образуется после удаления защитного покрытия с облучаемого участка световода. Энергия, перешедшая в оболочечную моду, затем поглощается в защитном покрытии на неочищенном участке световода, что приводит к появлению полосы поглощения в спектре пропускания световода с записанной в нем решеткой. Оболочка в рассматриваемом случае может направлять большое количество мод ~104, однако лишь небольшое их число (а именно моды HE1m и EH1n, где m и n - радиальные модовые числа) обладает значительной величиной интеграла перекрытия hLPG с модой сердцевины, взятого по области, в которой наведена модуляция ПП (для фотоиндуцированных решеток такой областью является германосиликатная сердцевина световода).

Такие моды имеют аксиальную симметрию и число осцилляций вдоль радиуса световода, равное радиальному модовому числу.

Интенсивность оболочечной моды на однородной решетке выражается как S = sin2(kL). Коэффициент связи решетки, как и в случае ВБР, выражается соотношением k = pDnhLPG / lLPG, где lLPG - резонансная длина волны решетки.

При этом спектральная ширина резонанса на полувысоте выражается следующим соотношением:
Спектральная ширина резонанса однородной длиннопериодной волоконной решетки (формула). (4)

Для иллюстрации на рис. 4 представлен спектр пропускания ДПВР длиной 25 мм с периодом 230 мкм, рассчитанный для световода со ступенчатым профилем ПП в сердцевине (разность ПП между сердцевиной и оболочкой Dn = 0.01) и длиной волны отсечки первой высшей моды lс = 1.0 мкм. Величина индуцированного ПП равна 4·10-4. Приведенный спектр является типичным для однородных ДПВР, его характерной особенностью является монотонное возрастание интенсивности межмодового взаимодействия с ростом радиального модового числа m оболочечных НЕ1m мод.

Спектр пропускания однородной длиннопериодной волоконной решетки длиной 25 мм с периодом 230 мкм
Рис. 4. Спектр пропускания однородной длиннопериодной решетки длиной 25 мм с периодом 230 мкм

Спектральные характеристики ДПВР зависят от таких параметров, как температура, натяжение и изгиб световода, а также ПП среды, окружающей световод с решеткой. Влияние температуры T на спектр длиннопериодной решетки проявляется главным образом в изменении резонансной длины волны lLPG. Температурная чувствительность сдвига резонансной длины волны для длиннопериодных решеток DlLPG / DT зависит от номера связываемой оболочечной моды и обычно составляет ~ 0.05 - 0.1 нм/К. Соотношение, описывающее температурную чувствительность решетки, представляется выражением
Температурная чувствительность длиннопериодной волоконной решетки (формула), (5)
где Dneff - разность эффективных показателей преломления основной и оболочечной мод.

Вторым слагаемым в числителе этого уравнения, представляющим собой коэффициент теплового расширения кварцевого стекла, как правило, можно пренебречь в сравнении с первым. Таким образом, основными факторами, определяющими температурную чувствительность длиннопериодных решеток, являются термо-оптические коэффициенты сердцевины и оболочки световода, а также спектральные зависимости эффективных ПП связываемых мод на рассматриваемой длине волны (второй член в знаменателе выражения (5)). Отметим, что уменьшение знаменателя с ростом номера оболочечной моды приводит к увеличению температурной чувствительности.

Чувствительность ДПВР к натяжению в зависимости от типа световода может варьироваться в широком диапазоне от 15 до -7 нм/%e. Величина и знак этого коэффициента определяется разностью упруго-оптических коэффициентов областей сердцевины и оболочки световода.

Чувствительность положения резонансной длины волны по отношению к величине внешнего ПП может достигать dlLPG/dnext ~104 нм, если ПП внешней среды немного меньше ПП кварцевой оболочки световода. Когда next > ncl, резонансная длина волны становится нечувствительной к ПП внешней среды next.

Спектр пропускания ДПВР имеет высокую чувствительность к изгибу решетки. С одной стороны это влечет за собой повышенное внимание к фиксации решетки при работе с ней, с другой - открывает перспективу использования таких решеток в качестве датчиков изгиба и деформации. Изгиб решетки приводит к уменьшению амплитуды решетки и его смещению в длинноволновую область спектра, причем эти изменения столь велики, что относительно легко может быть зарегистрирован изгиб световода с радиусом ~1 м.

Постоянные распространения оболочечных мод зависят от диаметра оболочки световода. Этот факт позволяет осуществить необратимое смещение резонансной длины волны решетки. Диаметр оболочки может быть уменьшен, например, путем химического травления световода в растворе плавиковой кислоты HF. Такая процедура позволяет сместить резонансную длину волны на довольно большое расстояние, практически не изменяя коэффициент связи решетки. Смещение длины волны увеличивается с ростом номера оболочечной моды, и для мод высокого порядка может составлять 100 нм и более.

Методы изготовления брэгговских решеток

В силу малого периода ВБР (L ~0.5 мкм) их, как правило, формируют с использованием интерференционных методов. Так как процесс записи необходимой решеточной структуры может длиться несколько десятков минут, изготовление качественной решетки возможно лишь при высокой стабильности интерференционной картины.

Несмотря на то, что число предложенных схем записи ВБР довольно велико, можно выделить ряд основных принципов их организации.

В первом интерферометре, который использовался для записи брэгговских решеток (рис. 5а), использовалось амплитудное разделение исходного УФ пучка с помощью светоделительной пластины. Пучки затем сводились в области расположения облучаемого световода под определенным углом a друг к другу. Этот угол задает период интерференционной картины и, следовательно, период ВБР.

Схемы записи брэгговских решеток в интерферометрах с амплитудным и пространственным разделением пучка УФ-излучения
Рис. 5. Схемы записи брэгговских решеток в интерферометрах с амплитудным (а) и пространственным (б) разделением пучка УФ-излучения

Часто для записи ВБР используют интерферометры с пространственным разделением пучка, которые имеют меньшее количество оптических элементов и, следовательно, большую временную стабильность. Такой интерферометр может быть создан, например, с использованием диэлектрического зеркала, которое делит фронт пучка на две равные части (интерферометр Ллойда, рис. 5б). Перестройка угла a в данном случае осуществляется путем поворота зеркала вместе с закрепленным на нем световодом, что значительно проще в сравнении с тем, как это делается в интерферометре, изображенном на рис. 5а. Отметим, что цилиндрическая линза, используемая в обеих схемах, представленных на рис. 5, служит для фокусировки излучения на волоконный световод (в ряде случаев на его сердцевину), что, как правило, необходимо для увеличения плотности УФ-излучения при записи брэгговских решеток.

Указанные типы интерферометров обладают гибкостью в выборе параметров (период, длина) записываемых решеток, однако требуют высокую пространственную и временную когерентность записывающего излучения.

Запись ВБР через фазовую маску (рис. 6а) значительно снижает требования к когерентности УФ излучения, поэтому часто применяется с использованием недорогих эксимерных лазеров. В этом методе реализуется интерференция между первым и минус первым дифракционными порядками излучения, прошедшего через фазовую маску. Маска, как правило, изготавливается из прозрачного в ультрафиолетовой части спектра кварцевого стекла и имеет определенный рельеф обращенной к световоду поверхности. Рельеф выполнен таким образом, чтобы подавить нулевой и другие порядки дифракции, кроме первого и минус первого, и обеспечить тем самым высокий контраст интерференционной картины. Отметим, что изготавливаемые в настоящее время фазовые маски позволяют записывать структуры ВБР, имеющие переменные по длине период и амплитуду модуляции ПП. Вместе с тем жесткая фиксация возможных параметров ВБР на стадии изготовления маски является одним из основных недостатков указанной схемы.

Схемы записи брэгговских решеток с помощью фазовой маски: прямая запись и запись в интерферометре Тальбота
Рис. 6. Схемы записи брэгговских решеток с помощью фазовой маски: прямая запись (а), запись в интерферометре Тальбота (б)

Перестройку резонансной длины волны ВБР в относительно широких пределах можно осуществить в интерферометре Тальбота соответствующим поворотом дополнительных зеркал (рис. 6б). Отметим также, что для формирования решеток с произвольным распределением индуцированного ПП весьма перспективными являются методы сканирования УФ-пучка относительно фазовой маски.

Методы изготовления длиннопериодных решеток

Поскольку характерные значения периода длиннопериодных волоконных решеток на 2 - 3 порядка больше в сравнении с брэгговскими решетками, методы изготовления ДПВР существенно отличаются от методов записи ВБР. При этом значительно снижаются требования, накладываемые на механическую стабильность записывающей системы и когерентность УФ-излучения.

Среди наиболее распространенных способов записи фотоиндуцированных ДПВР следует отметить метод с использованием амплитудной маски и пошаговый метод.

При записи ДПВР через амплитудную маску (рис. 7а), как правило, вся структура решетки формируется одновременно, поэтому запись решетки в целом занимает столько же времени, сколько и запись отдельного ее штриха. При использовании импульсных источников этот метод наиболее предпочтителен, так как плотность энергии в импульсе нельзя существенно увеличить из-за относительно низкого порога разрушения поверхности кварцевого стекла (~1 Дж/см2 для излучения эксимерных лазеров).

Схемы записи длиннопериодных решеток УФ-излучением с помощью амплитудной маски и пошаговым методом
Рис. 7. Схемы записи длиннопериодных решеток УФ-излучением: с помощью амплитудной маски (а); пошаговым методом (б)

В пошаговом методе (рис. 7б) формирование необходимой периодической структуры решетки осуществляется последовательно при помощи механической трансляции волоконного световода относительно сфокусированного на сердцевину лазерного излучения. При записи ДПВР таким способом более предпочтительно использование непрерывных источников излучения, так как при этом возможно увеличение плотности УФ-излучения и соответственно сокращение времени записи решетки. Пошаговый метод записи является более гибким, так как позволяет формировать произвольные профили отдельного штриха и распределения амплитуды наведенного ПП и периода по длине решетки. Такая возможность используется, в частности, для подавления боковых максимумов пиков поглощения, а также резонансов, вызванных высшими гармониками периодической структуры решетки.

Создание ДПВР пошаговым методом возможно также с помощью локального прогрева волоконного световода до высоких температур > 1000ºC. В результате такого теплового воздействия изменение профиля может происходить в силу ряда причин: механическая деформация волоконного световода; перераспределение существующих упругих напряжений вследствие упруго-оптического эффекта; пространственное перераспределение химического состава стекла вследствие термоиндуцированной диффузии элементов, легирующих область сердцевины. Указанное тепловое воздействие может быть осуществлено инфракрасными лазерными источниками (CO2-лазер, CO-лазер) или локализованным электрическим разрядом. Достаточно глубокие термоиндуцированные решетки могут быть записаны в нефоточувствительных или малофоточувствительных волоконных световодах, например, в световодах с чисто кварцевой сердцевиной. Так как решетки наводятся при локальном прогреве волоконного световода до температуры, близкой к температуре плавления кварцевого стекла, они обладают более высокой температурной стойкостью в сравнении с фотоиндуцированными решетками и не распадаются даже при температурах порядка 1000ºC. В то же время термоиндуцированные решетки, как правило, вносят спектрально-независимые (так называемые "серые") потери, вызванные механической деформацией волоконного световода при записи. Сильная зависимость скорости термоиндуцированных процессов от температуры требует для получения однородных решеток высокую воспроизводимость температуры прогрева и длительности экспозиции от шага к шагу. Как правило, эта воспроизводимость недостаточно высока, что в большинстве случаев приводит к неоднородности спектра. Кроме того, локальность теплового воздействия, в силу процессов теплопереноса вдоль оси световода, как правило, ограничена размером порядка его диаметра, что делает затруднительным запись решеток с малыми периодами (L < ~200 мкм).

Помимо необратимой записи ДПВР, существуют методы обратимого формирования решеток в волоконном световоде. Отметим метод индуцирования ДПВР акустической волной с частотой порядка 2 МГц. Эффективность связи и спектральное положение резонанса в этом случае задаются амплитудой и частотой высокочастотного сигнала соответственно, в то время как длина очищенной от полимерной оболочки части волоконного световода определяет спектральную ширину резонанса. Особенностью такой решетки является возможность гибкого управления ее спектральными характеристиками и одновременного формирования нескольких ДПВР при подаче смеси радиочастотных сигналов.

Лазерные источники, используемые для записи волоконных решеток

Механизмы фотоиндуцированного изменения ПП в кварцевом стекле до сих пор недостаточно прояснены даже для наиболее изученных стекол, легированных диоксидом германия (GeO2). Однако известно, что для германосиликатного стекла фотовозбуждение германиевых кислородно-дефицитных центров (ГКДЦ) играет инициирующую роль для последующей трансформации сетки стекла, которая сопровождается изменением его ПП. В спектре поглощения германосиликатного стекла доминируют две полосы с максимумами 242 и 330 нм, приписываемые синглет-синглетному и синглет-триплетному поглощению ГКДЦ соответственно. Фотовозбуждение синглетной полосы осуществляется излучением KrF эксимерного лазера (248 нм), второй гармоники аргонового лазера (244, 257 нм), четвертой гармоники Nd3+:YAG лазера (266 нм) или второй гармоники лазеров на красителях. Эти источники излучения, как правило, и используются для записи решеток ПП.

Полоса триплетного поглощения на три порядка менее интенсивная, однако она также может быть использована для наведения значительного ПП (~2·10-4). Сравнительный анализ изменения ПП при синглетном и триплетном фотовозбуждении ГКДЦ показал, что преобладающим механизмом в процессе наведения ПП является трансформация этих центров из возбужденного триплетного состояния вне зависимости от того, какая полоса используется для фотовозбуждения. Привлекательность записи решеток в полосу триплетного поглощения заключается в том, что при этом решетку можно записывать без очистки световода от защитного полимерного покрытия, которое является в значительной степени прозрачным в этом диапазоне спектра.

Отметим, что излучение эксимерных лазеров ArF (193 нм) и F2 (157 нм) также индуцирует значительное изменение ПП кварцевых стекол, причем не только германосиликатных.

В последнее время увеличилось число публикаций, посвященных записи решеток ПП с помощью лазерных импульсов фемтосекундной длительности. В силу очень высокой интенсивности излучения, создаваемой в импульсе с такой короткой длительностью (~1013 Вт/см2) поглощение излучения в этом случае происходит в результате многофотонного процесса, при этом существенную роль может играть зонное поглощение стекла.

Фоточувствительные составы стекол

Величина наведенного ПП в сердцевине волоконного световода зависит от многих факторов, таких как метод и условия изготовления самого световода, тип и концентрация легирующих элементов, длина волны, интенсивность и тип (импульсный или непрерывный) облучения.

К сожалению, фоточувствительность стандартных телекоммуникационных световодов с концентрацией германия 3 - 5 мол.% недостаточно высока для эффективной записи в них решеток ПП. Даже при длительном облучении наведенный ПП в таких световодах не превышает 5·10-5. В связи с этим значительные усилия были предприняты в поисках способов повышения этой величины. В частности, было показано, что фоточувствительность германосиликатных световодов увеличивается с ростом концентрации диоксида германия в сердцевине, что главным образом связано с ростом концентрации ГКДЦ при увеличении степени легирования стекла германием. Обычно величина поглощения на 242 нм пропорциональна концентрации германия с коэффициентом пропорциональности 10 - 40 дБ/(мм·мол.% GeO2). Заметное повышение концентрации ГКДЦ может быть также достигнуто при синтезе заготовки волоконного световода в условиях дефицита кислорода, например, при замене его азотом или инертными газами. Такой подход позволяет повысить фоточувствительность, сохранив при этом волноводные свойства световода.

В настоящее время были исследованы световоды в широком диапазоне концентраций диоксида германия. В частности, было показано, что, начиная с 20 мол.% GeO2, в световодах возникает фоточувствительность типа IIa, которая сохраняется и усиливается с дальнейшим ростом концентрации GeO2.

К числу химических элементов, увеличивающих фоточувствительность световодов при совместном легировании с германием, относятся бор, олово, азот, фосфор, сурьма. В ряде работ исследовались световоды, не содержащие германия, профиль ПП в них формировался легированием другими элементами. Так, было обнаружено, что при облучении на длине волны 193 нм высокую фоточувствительность имеют световоды, легированные азотом, фосфором , серой , сурьмой.

Методы увеличения фоточувствительности волоконных световодов

Несмотря на то, что был предложен целый ряд составов, обладающих повышенной фоточувствительностью, как правило, волоконные световоды на их основе сложны в изготовлении и, кроме того, имеют материальные и волноводные характеристики, отличные от стандартных. Последнее обстоятельство часто приводит к дополнительным потерям на стыковку таких световодов со стандартными и некоторым другим сложностям при их использовании.

В этой связи значительный интерес представляло увеличение фоточувствительности уже изготовленных, в том числе стандартных световодов без значительного изменения их собственных характеристик. Оказалось, что насыщение сетки стекла водородом при высокой температуре, например в пламени горелки с высоким содержанием водорода, способно на порядок увеличить наведенный показатель преломления стандартных световодов. Такая обработка может быть выполнена на небольшом участке световода и обеспечивает повышенную фоточувствительность этого участка в течение длительного времени. Вместе с тем это приводит к значительному росту концентрации ОН групп в сетке стекла, которые имеют полосы поглощения в области 1.4 мкм. Кроме того, значительно уменьшается механическая прочность световода.

Существует принципиально другой способ водородной обработки, которая также существенно увеличивает фоточувствительность германосиликатных световодов. Этот способ заключается в насыщении сетки стекла молекулярным водородом при относительно низких температурах (~100ºC). При таких температурах еще не происходит взаимодействие молекулярного водорода с сеткой стекла, и водород находится в стекле в физически растворенном состоянии. Для такого насыщения световод погружают в камеру с водородом при давлении ~100 атм. Коэффициент диффузии молекулярного водорода в кварцевом стекле достаточно высок и экспоненциально зависит от температуры. Практически полное насыщение световода (98% от максимального значения) при комнатной температуре достигается через две недели, а при температуре 100ºC - уже через 12 часов. Концентрация молекулярного водорода в сетке стекла при такой обработке достигает 2 - 3 мол.%. Световод, подвергнутый низкотемпературной водородной обработке, имеет повышенную фоточувствительность до тех пор, пока водород находится в сетке стекла. По мере обратной диффузии водорода в окружающую среду фоточувствительность уменьшается, возвращаясь к своему исходному значению, поэтому световод после водородной обработки следует хранить при пониженной температуре. Так, при Т = -20ºC уменьшение концентрации водорода на оси световода в два раза происходит примерно через 2 месяца.

Описанный способ водородной обработки наиболее удобен для практического использования и позволяет индуцировать наведенный ПП в стандартных световодах, достаточный для большинства приложений (~10-2). Вместе с тем этот способ также имеет ряд недостатков. В частности, температурная стойкость решеток, записанных в световодах с водородом, оказывается низкой, в связи с чем требуется дополнительный отжиг решеток перед их использованием. Следует учитывать и тот факт, что водород, растворенный в стекле, изменяет его ПП, что приводит к некоторому смещению резонансных длин волн решеток. Величина этого смещения зависит от исходной концентрации водорода и может достигать нескольких нанометров для брэгговских решеток и нескольких десятков нанометров в случае длиннопериодных решеток.

Кроме перечисленных сложностей, которые возникают при записи решеток ПП с использованием водорода, следует отметить, что при УФ-облучении образуются ОН-группы, дающие поглощение в ИК-области спектра. Величина поглощения на длине волны 1.4 мкм может достигать нескольких дБ/см. Для того, чтобы избежать возникновения этого поглощения, вместо водорода используют дейтерий, который имеет бо'льшую атомную массу, в связи с чем полосы наведенного поглощения значительно смещены в длинноволновую область.

Полезное развитие описанной техники низкотемпературной водородной обработки было предложено в работе, где было показано, что облучение световода с растворенным водородом небольшой дозой УФ-излучения позволяет "заморозить" высокую фоточувствительность световода, то есть сохранить ее в течение длительного времени даже после выхода молекулярного водорода из световода. Таким образом, можно подготовить необходимые участки световода для последующей записи решеток, предварительно облучив их небольшой дозой. Оказалось, что такую предварительную обработку можно проводить не только на длине волны, на которой будет проводиться запись решеток, но и на других длинах волн в УФ-диапазоне, в том числе излучением ультрафиолетовой лампы.

Интересным методом является увеличение фоточувствительности с помощью механического растяжения световода при записи в нем решеток. При этом наведенный ПП увеличивается в 3 - 4 раза при фиксированных параметрах облучения в сравнении с ненатянутым световодом, что позволяет сократить время записи решеток примерно на порядок. Недостатки этого способа увеличения фоточувствительности заключаются в том, что приложенные деформации имеют довольно большую величину (3% и более), что требует высокого качества поверхности световода и механической стабильности системы растяжения при записи. Кроме того, такие деформации значительно изменяют резонансную длину волны решетки, поэтому они должны быть учтены и заданы с высокой точностью, чтобы решетка после освобождения от механической нагрузки имела нужную длину волны.

Типы фоточувствительности в германосиликатных световодах

Физические явления, происходящие при облучении кварцевых стекол УФ-излучением, весьма многообразны. Имеющиеся в настоящее время экспериментальные факты не удается описать в рамках единой модели. Дело в том, что в процесс изменения ПП кварцевого стекла вносят вклад несколько механизмов, действие которых происходит одновременно, что затрудняет анализ и осмысление результатов. Вместе с тем известно, что значительный вклад в изменение ПП в сердцевине германосиликатных световодов вносит фотоиндуцированная трансформация ГКДЦ, которая приводит к образованию новых дефектных центров, а также к деформации сетки, проявляющейся в увеличении плотности стекла и изменении его спектров комбинационного рассеяния. Такие деформации сопровождаются ростом упругих напряжений в сердцевине световода.

В настоящее время известно несколько типов фоточувствительности германосиликатных световодов. Эти типы проявляются при различных условиях облучения световодов и отличаются друг от друга по динамике записи, отжига и другим свойствам фотоиндуцированных решеток.

Решетки типа I

При концентрации германия в сердцевине менее 20 мол.% (в том числе в стандартных телекоммуникационных световодах) реализуется так называемый тип I, который характеризуется монотонным возрастанием ПП при увеличении дозы УФ-облучения (рис. 8, кривая 1). Этот тип характеризуется степенной зависимостью наведенного ПП от дозы: Dnind ~ Db, причем показатель степени b, как правило, находится в диапазоне 0.3 - 0.5. Решетки типа I имеют относительно невысокую температурную стойкость, их заметная деградация наблюдается при температурах 200 - 300ºС. Несмотря на это, решетки типа I наиболее часто используются на практике, так как относительно просто записываются в распространенных волоконных световодах. Считается, что основную роль в формировании решеток типа I играет индуцированная УФ-излучением трансформация дефектных центров германосиликатного стекла и связанное с ней уплотнение сетки.

Зависимости амплитуды модуляции наведенного показателя преломления для волоконных брэгговских решеток, записанных в световодах с концентрацией диоксида германия 12 мол.% и 35 мол.%
Рис. 8. Зависимости амплитуды модуляции наведенного показателя преломления для волоконных брэгговских решеток, записанных в световодах с концентрацией диоксида германия 12 мол.% (1) и 35 мол.% (2)

Решетки типа IIa

При записи ВБР в световодах с высокой концентрацией германия (20 мол.% и более) после начального роста амплитуды модуляции наведенного ПП (коэффициента отражения) в первом порядке решетки ее величина снижается практически до нулевого значения, а затем возрастает вновь, в дальнейшем стремясь к насыщению (рис. 8, кривая 2). Анализ динамики коэффициента отражения во втором порядке решетки, а также сдвиг резонансной длины волны в процессе записи позволяют предположить, что во второй фазе роста решетки наведенный ПП в максимумах интерференционной картины УФ-излучения становится отрицательным. Явление уменьшения индуцированного ПП при УФ-облучении называют фоточувствительностью типа IIа, а решетки, которые записаны в области второго возрастания коэффициента отражения, решетками типа IIа.

В настоящее время хорошо известно, что образование решеток типа IIа тесно связано с изменением упругих напряжений в сетке германосиликатного стекла, происходящим при УФ-облучении. Об этом свидетельствует, например, тот факт, что формирование решетки типа IIа значительно ускоряется, если к световоду во время записи ВБР приложено растягивающее напряжение. Формирование решеток типа IIа не наблюдается в объемных образцах, где решетки записываются в тонком слое вблизи свободной поверхности образца, поэтому структура и величина упругих напряжений могут быть другими. Также было показано, что образование решетки типа IIа сопровождается заметной релаксацией напряжений в области сердцевины световода, из чего был сделан вывод о возникающем разрежении сетки кварцевого стекла.

Примечательно, что низкотемпературная водородная обработка приводит к полному исчезновению типа IIa и формирование этого типа вновь наблюдается после выхода молекулярного водорода из сетки стекла. Отметим также, что решетки типа IIа имеют существенно более высокую температуру отжига в сравнении с решетками типа I (500 - 600ºС).

Решетки типа II

Значительное изменение постоянной распространения моды сердцевины волоконного световода может быть реализовано путем его облучения лишь одним импульсом эксимерного лазера, если плотность энергии в импульсе около 1 Дж/см2. В результате воздействия такого мощного импульса возникает интенсивный прогрев сердцевины световода, сопровождающийся частичным плавлением граничной с сердцевиной области оболочки. Решетки, записанные в таком режиме, принято называть решетками типа II. Недостатком решеток типа II является то, что процесс записи весьма трудно контролировать, особенно если учесть, что энергия в импульсе эксимерного лазера, как правило, не слишком стабильна от импульса к импульсу. Кроме того, асимметрия наведенного изменения свойств стекла в области сердцевины приводит к эффективному возбуждению оболочечных мод, что сопровождается значительными потерями с коротковолновой стороны от основного резонанса. К этому стоит добавить, что при облучении световода столь большими плотностями оптической мощности (~108 Вт/см2) в ряде случаев происходит частичное повреждение поверхности световода, что резко снижает его механическую прочность. Эти обстоятельства не позволили широко использовать решетки типа II для практических целей.

Решетки, записанные в световодах, подвергнутых водородной обработке

При рассмотрении решеток, индуцированных в световодах, подвергнутых водородной обработке, по-видимому, следует говорить о самостоятельном типе фоточувствительности. Под действием УФ-облучения молекулярный водород встраивается в сетку германосиликатного стекла как в областях структурных дефектов, так и с разрывом регулярных связей. Этот процесс сопровождается образование структурных групп Si-OH, Ge-OH, Ge-H и H2O.

Дозная зависимость при записи решеток с водородом в световодах с низкой концентрацией германия напоминает степенную зависимость, наблюдающуюся для решеток типа I, однако абсолютная величина наведенного ПП при этом обычно на порядок выше. Как уже упоминалось, решетки, записанные в световодах с водородом, имеют относительно низкую температурную стойкость.

Решетки типа Ia

В присутствии молекулярного водорода в световодах, легированных одновременно германием и бором, возникает еще один тип фоточувствительности, характеризующийся сложной динамикой коэффициента отражения и резонансной длины волны. Как и в решетках типа IIa, начальный рост коэффициента отражения сопровождается его уменьшением и последующим новым ростом. Вместе с тем, в отличие от типа IIa, резонансная длина волны с дозой УФ-облучения сдвигается в длинноволновую область на очень большую величину 15 - 20 нм, что соответствует изменению среднего ПП в сердцевине ~2·10-2. Примечательно, что амплитуда модуляции наведенного ПП в решетке на 2 порядка ниже указанной величины. Такой тип фоточувствительности был назван типом Ia.

Интересной особенностью решеток этого типа является меньшая (на 30%) температурная чувствительность в сравнении с решетками типа I и IIa.

Применения волоконных решеток

Фотоиндуцированные волоконные решетки показателя преломления находят широкое применение в различных устройствах волоконной оптики. Прежде всего следует выделить использование решеток в качестве спектрально-селективных элементов в системах волоконно-оптической связи, в различных типах волоконных лазеров и усилителей, а также в системах измерения физических величин.

Применение волоконных решеток в системах волоконно-оптической связи

Постоянно растущая потребность в увеличении скорости передачи информации, связанная с развитием средств телекоммуникаций, увеличением информационных потоков, ростом глобальных информационных систем и баз данных, расширением числа пользователей, привела к тому, что волоконно-оптические линии связи стали разрабатываться с применением спектрального мультиплексирования оптических каналов (DWDM). В настоящее время уже разработаны соответствующие стандарты линий связи, устанавливающие интервал между соседними каналами 50 ГГц (около 0.4 нм в спектральном диапазоне вблизи 1.5 мкм). В экспериментальных линиях связи скорость передачи по одному каналу составляет 40 Гбит/с, в то время как общее их число достигает 200. Общая скорость передачи информации в такой линии связи составляет 8 Тбит/с, что является чрезвычайно большой величиной. Достаточно сказать, что все содержимое современного жесткого диска емкостью 100 Гбайт при такой скорости передачи информации будет передано всего за 100 миллисекунд. Естественно, что такой значительный прогресс основывается на постоянном совершенствовании систем волоконной оптики и их элементной базы. В частности, успешно осваиваются высокоскоростные системы передачи и приема информации, расширяются полосы пропускания световодов и спектральные диапазоны работы оптических усилителей. В связи с этим отметим наиболее важные приложения волоконных решеток ПП в работе описанных систем.

Очевидно, что для успешной работы таких линий связи требуются устройства ввода/вывода отдельных спектральных каналов, которые могут быть успешно реализованы на основе ВБР. Одна из возможных схем такого селектора оптического канала с длиной волны lN, построенная на основе брэгговской решетки с высоким коэффициентом отражения и двух оптических циркуляторов, приведена на рис. 9.

Оптическая схема устройства для ввода/вывода заданного спектрального канала в волоконно-оптической линии связи
Рис. 9. Оптическая схема устройства для ввода/вывода заданного спектрального канала в волоконно-оптической линии связи

Факторами, ограничивающими применение волоконных брэгговских решеток в этом случае, являются боковые максимумы в спектре решетки (см. рис. 3), а также оптические потери, вызванные возбуждением мод оболочки на структуре решетки. Для подавления боковых резонансов ВБР было предложено изменять амплитуду модуляции ПП в решетке по ее длине. Наилучшие спектральные характеристики имеют решетки со сглаженным по определенному закону профилем модуляции наведенного ПП при постоянном его среднем значении по длине решетки. Для подавления возбуждения оболочечных мод на ВБР был также предложен ряд подходов.

Еще одним фактором, ограничивающим скорость передачи информации в современных линиях связи, является хроматическая дисперсия волоконных световодов. Дело в том, что при распространении в диспергирующей среде лазерные импульсы, несущие информацию, уширяются и начинают перекрываться друг с другом. В стандартных волоконных световодах на длине волны 1.55 мкм величина дисперсии групповых скоростей составляет около 17 пс/(нм·км), поэтому несмотря на низкие потери стандартных световодов (~0.2 дБ/км) при скорости передачи 40 Гбит/с расстояние, на которое можно передать информацию, не превышает 10 км. Для того, чтобы увеличить это расстояние при использовании уже использующихся волоконных световодов, необходимо компенсировать их дисперсию.

Это может быть сделано с использованием компактного волоконного элемента, каким является ВБР с переменным периодом (рис. 10). Такая решетка способна вносить определенную временную задержку между спектральными компонентами импульса и таким образом восстанавливать его исходную форму. Как правило, для компенсации дисперсии требуются решетки большой длины, которые записываются через фазовую маску. В настоящее время уже получены качественные решетки с длиной более 1 метра. Достигнутая величина дисперсии в решетках с переменным периодом более 1000 пс/нм позволяет компенсировать дисперсию 50-км отрезка стандартной волоконно-оптической линии на длине волны 1.55 мкм.

Оптическая схема компенсатора дисперсии, построенного на основе волоконной брэгговской решетки с переменным периодом
Рис. 10. Оптическая схема компенсатора дисперсии, построенного на основе волоконной брэгговской решетки с переменным периодом

Для передачи информации на большие расстояния помимо компенсации дисперсионного уширения импульсов нужно время от времени усиливать оптический сигнал, который ослабляется несмотря на то, что современные волоконные световоды имеют весьма низкие оптические потери (~0.2 - 0.3 дБ/км). Как правило, через каждые 50 - 100 км линии связи для усиления сигнала используются эрбиевые волоконные усилители (для линий в диапазоне 1.55 мкм). Ясно, что для одновременного усиления нескольких оптических каналов усилитель должен иметь не слишком большие вариации коэффициента усиления по длине волны, то есть иметь близкий к постоянному коэффициент усиления в используемом спектральном диапазоне (как правило, вариации этой величины не должны превышать нескольких десятых децибела). К сожалению, эрбиевые усилители имеют значительные спектральные вариации коэффициента усиления, которые, вообще говоря, зависят от многих факторов, таких как концентрация ионов эрбия и его локальное окружение, длина волны и интенсивность оптической накачки, длина самого световода и др. Использование волоконных решеток позволяет модифицировать спектр усиления, сделав его более гладким, или исправить нежелательные спектральные искажения, возникшие после усиления сигналов. Отметим, что для выравнивания спектра усиления могут использоваться ВБР с перпендикулярными либо наклонными по отношении к оси световода штрихами, а также длиннопериодные волоконные решетки.

Для иллюстрации на рис. 11 представлены результаты одной из первых работ, в которой однородная ДПВР была применена для выравнивания спектра усиления эрбиевого усилителя. Была получена неравномерность кривой усиления менее 1 дБ при коэффициенте усиления более 30 дБ в спектральной полосе 35 нм. В настоящее время использование спектральных фильтров позволяет получать неравномерность коэффициента в той же спектральной полосе на уровне 0.1 дБ и лучше.

Сглаживание спектра усиления волоконного эрбиевого усилителя с помощью длиннопериодной волоконной решетки
Рис. 11. Спектр усиления волоконного эрбиевого усилителя: исходный (1), выровненный с использованием ДПВР (2)

Применение брэгговских решеток в схемах диодных и волоконных лазеров

В настоящее время ВБР нашли ряд важных применений в схемах полупроводниковых и волоконных лазеров. Использование решеток позволяет гибко варьировать длину волны лазерной генерации в пределах контура усиления активной среды лазера, обеспечить стабильность генерации, в ряде случаев уменьшить ширину лазерной линии, реализовать ее перестройку и др.

Схема стабилизации излучения полупроводниковых диодных лазеров с помощью волоконной брэгговской решетки
Рис. 12. Схема стабилизации излучения полупроводниковых диодных лазеров с помощью волоконной брэгговской решетки: 1 - диодный лазер, 2 - волоконный световод, 3 - ВБР

На рис. 12 показана одна из возможных схем использования ВБР с диодными лазерами. Излучение лазера 1 с помощью линзы, сформированной на торце световода 2, вводится в его сердцевину. Брэгговская решетка 3, записанная в световоде, формирует обратную связь на резонансной длине волны lBG. В частности, ВБР может играть роль зеркала внешнего резонатора, что обеспечивает генерацию одной продольной моды лазера, длина волны которой находится в контуре отражения решетки (рис. 13). Чтобы исключить влияние собственного резонатора лазера, на его выходную грань может быть нанесено просветляющее покрытие.

Изменение спектра излучения диодного лазера с применением внешнего резонатором на основе волоконной брэгговской решетки
Рис. 13. Спектр излучения диодного лазера: без внешнего резонатора (а), с внешним резонатором на основе ВБР (б)

В зависимости от параметров решетки и расстояния между ней и лазерным кристаллом возможно создание одночастотного или многочастотного режимов лазерной генерации. Так как температурная чувствительность lBG примерно на порядок ниже, чем чувствительность длины волны диодных лазеров, такая конфигурация позволяет в ряде применений обойтись без температурной стабилизации лазера. Описанная схема стабилизации излучения полупроводниковых лазеров применяется для создания одномодовых лазеров накачки, а также источников излучения для систем связи со спектральным уплотнением каналов (как альтернатива лазерам с распределенной обратной связью).

ВБР широко используются для формирования резонаторов волоконных лазеров, активной средой которых служат волоконные световоды, легированные ионами редкоземельных элементов, таких как эрбий, неодим, иттербий, тулий и гольмий. Решетки при этом могут быть записаны непосредственно в активном световоде.

Одномодовые волоконные лазеры с узкой линией генерации и относительно небольшой выходной мощностью (~10 мВт) находят применение для использования в лазерной спектроскопии, датчиках физических величин и др. Среди схем таких лазеров можно выделить:

  • лазер с относительно коротким резонатором (несколько сантиметров), сформированным двумя однородными ВБР;
  • лазер на основе ВБР с фазовым сдвигом p/2.
  • В последние годы активные исследования проводятся в области создания мощных волоконных лазеров с использованием волоконных световодов с двойной оболочной (double-clad fiber). Значительный прогресс в этом направлении обусловлен прежде всего разработкой мощных и надежных полупроводниковых источников накачки, а также разработкой качественных световодов с двойной оболочкой.

    Типичная структура волоконного световода с двойной оболочкой представлена на рис. 14. Он состоит из трех слоев: одномодовой сердцевины 1, легированной как активной примесью редкоземельного элемента, так и примесями, формирующими профиль ПП; внутренней кварцевой оболочки 2; внешней полимерной оболочки 3 с ПП, пониженным по сравнению с ПП кварцевого стекла. Внутренняя кварцевая оболочка имеет типичный размер 0.1 - 1 мм, что обеспечивает возможность ввода излучения накачки от полупроводниковых источников с мощностью несколько десятков ватт. При распространении по кварцевой оболочке излучение накачки поглощается активными ионами редкоземельного элемента, вызывая люминесценцию, которая при наличии резонатора, сформированного ВБР 4, развивается в лазерную генерацию, локализованную в сердцевине световода, диаметр которой составляет 5 - 10 мкм. Для более эффективного поглощения накачки кварцевая оболочка, как правило, имеет прямоугольное или D-образное поперечное сечение.

    Схема волоконного лазера на основе активного световода с двойной оболочкой
    Рис. 14. Схема волоконного лазера на основе активного световода с двойной оболочкой

    Типичные характеристики иттербиевого волоконного лазера на основе световода с двойной оболочкой иллюстрирует рис. 15. На нем представлены спектр люминесценции световода, а также спектр генерации лазера, возникающей при стыковке световода с парой согласованных решеток, имеющих резонансную длину волны 1103 нм (рис. 15а). В данном случае ВБР с высоким коэффициентом отражения (R > 99%) имела спектральную ширину 0.7 нм, а выходная ВБР (R ~10%) - 0.3 нм. Благодаря широкой полосе люминесценции иттербиевые световоды позволяют получать лазерную генерацию в широком диапазоне длин волн 1050 - 1150 нм с дифференциальной эффективностью 50 - 80%. Зависимости выходной мощности лазера от мощности накачки на 978 нм для разных длин волн генерации представлены на рис. 15б. Видно, в частности, что при удалении от максимума спектра люминесценции (1.08 - 1.09 мкм) эффективность генерации уменьшается, однако остается на уровне 50% даже на длине волны 1148 нм.

    Характеристики иттербиевого волоконного лазера с накачкой в оболочку: спектр люминесценции иттербиевого световода и спектр генерации

    Характеристики иттербиевого волоконного лазера с накачкой в оболочку: зависимости выходной мощности лазера от мощности накачки для различных длин волн генерации
    Рис. 15. Характеристики иттербиевого волоконного лазера с накачкой в оболочку: a) спектр люминесценции иттербиевого световода (пунктирная линия) и спектр генерации (сплошная линия); б) зависимости выходной мощности лазера от мощности накачки для различных длин волн генерации

    Уже сейчас на основе световодов с двойной оболочкой разработаны лазерные системы, имеющие выходную мощность ~1 кВт. Такие системы применяются для обработки различных материалов, а также в качестве источников накачки для волоконных лазеров, использующих явление вынужденного комбинационного рассеяния света (ВКР-лазеры).

    Волоконные ВКР-лазеры позволяют получать мощную (P > 1 Вт) непрерывную генерацию в широком диапазоне длин волн от 1.1 до 1.7 мкм. Для создания эффективных волоконных ВКР-лазеров используются как стандартные, так и специальные световоды. Несмотря на то, что коэффициент ВКР усиления в стекле составляет gR ~10-13 м/Вт, возможность создания эффективных лазеров определяется низкими потерями, большой длиной взаимодействия и высокой плотностью мощности излучения накачки Р ~1 ГВт/см2. В германосиликатных световодах максимум полосы комбинационного рассеяния находится на 440 - 460 см-1, в то время как в световодах на основе фосфоросиликатного стекла присутствует интенсивная дополнительная полоса на частоте ~1330 см-1. Наличие этой полосы в фосфоросиликатных световодах позволяет сократить количество ВКР-преобразований в три раза для того чтобы достичь определенной длины волны выходного излучения. Так, например, для получения генерации на длине волны 1480 нм (длина волны накачки эрбиевых усилителей) при накачке излучением иттербиевого волоконного лазера в фосфоросиликатных световодах достаточно двухступенчатой схемы, в то время как для германосиликатных световодов необходимо 5 - 6 ступеней преобразования.

    На рис. 16 представлена схема двухступенчатого ВКР-лазера на основе фосфоросиликатного световода. В этом лазере излучение иттербиевого лазера 1 (l = 1.06 мкм) с помощью двух последовательных ВКР-преобразований переводится в излучение с длиной волны 1.48 мкм. Для эффективного ВКР-преобразования использовалось два вложенных резонатора 2, сформированные брэгговскими решетками с соответствующими резонансными длинами волн. Для более эффективного использования мощности накачки на выходе лазера была расположена ВБР 3.

    Оптическая схема двухступенчатого волоконного ВКР-лазера на основе фосфоросиликатного световода
    Рис. 16. Оптическая схема двухступенчатого волоконного ВКР-лазера на основе фосфоросиликатного световода

    Отметим, что в спектре излучения такого ВКР-лазера присутствует непоглощенное излучение накачки, а также линия, соответствующая промежуточному ВКР-преобразованию (l = 1.24 мкм), вместе с тем при правильной оптимизации схемы лазера интенсивность этих линий не превышает 1 % от интенсивности выходного излучения (рис. 17а). Общая эффективность ВКР-лазера при накачке мощностью 5 Вт на 0.98 мкм составляет P1.48/P0.98 ~22% при дифференциальной квантовой эффективности около 50% (рис. 17б).

    Спектр излучения двухступенчатого рамановского лазера на основе фосфоросиликатного световода

    Зависимость интенсивности излучения на 1.48 мкм от мощности накачки для двухступенчатого рамановского лазера на основе фосфоросиликатного световода
    Рис. 17. Спектр излучения (a) и зависимость интенсивности излучения на 1.48 мкм от мощности накачки (б) для двухступенчатого рамановского лазера на основе фосфоросиликатного световода

    Датчики физических величин на основе брэгговских решеток

    В настоящее время ВБР рассматриваются как один из наиболее перспективных чувствительных элементов волоконно-оптических датчиков физических величин. К числу их основных преимуществ можно отнести: защищенность от воздействия электромагнитных полей, высокую чувствительность, надежность, воспроизводимость и широкий динамический диапазон измерений, возможность спектрального и пространственного мультиплексирования чувствительных элементов, расположенных в одном или в нескольких световодах, значительное расстояние до места проведения измерений, малое время отклика на изменение измеряемой величины, высокую коррозионную и радиационную стойкость, малые габариты и вес, и ряд других.

    Как уже отмечалось, резонансная длина волны lBG зависит от температуры световода и от приложенных к нему механических растягивающих или сжимающих напряжений (уравнение (3)). Это обстоятельство лежит в основе использования ВБР в качестве чувствительных элементов датчиков физических величин.

    Предложено большое число способов измерения смещения lBG. Наиболее прямым из них является измерение спектра пропускания/отражения решетки с помощью широкополосного источника излучения и спектроанализатора либо с помощью узкополосного перестраиваемого лазера и фотоприемника. Такой способ является нечувствительным к оптическим потерям, которые могут возникать в оптическом тракте при проведении измерений, и обеспечивает высокую точность измерений lBG. Вместе с тем такая схема регистрации использует достаточно дорогостоящее оборудование и имеет ограниченное быстродействие.

    Более высокое быстродействие обеспечивают схемы измерений, в которых спектральное смещение решетки преобразуется в изменение интенсивности оптического сигнала, попадающего на фотоприемник. Это может быть реализовано, например, при использовании дополнительного спектрального фильтра с наклонной характеристикой пропускания. Таким фильтром в частности может служить ДПВР. Наклон спектральной зависимости фильтра задает динамический диапазон и чувствительность волоконного датчика.

    Указанные схемы позволяют измерить физическую величину в месте нахождения ВБР, вместе с тем часто возникают задачи измерения пространственного распределения этой величины. Для этого разработаны схемы, позволяющие мультиплексировать чувствительные элементы, в том числе расположенные в одном световоде. К числу таких схем следует отнести:

  • спектральное мультиплексирование каналов, при котором чувствительные элементы разнесены на различные длины волн;
  • использование оптических переключателей, подключающих тот или иной чувствительный элемент к системе измерения;
  • пространственно-временное мультиплексирование, при котором отклик от каждой из решеток регистрируется в различные моменты времени;
  • комбинированные схемы, включающие в себя несколько принципов мультиплексирования каналов, перечисленных выше.
  • Перечисленные схемы измерения lBG, как правило, обеспечивают точность измерения температуры ~0.1ºС и относительного удлинения ~10-6.

    Существует также большое число работ, посвященных важным на практике вопросам разделения влияния температуры и деформации на сдвиг резонансной длины волны решетки, а также одновременному измерению этих параметров.

    08.2004

    www-версия обзора: 10.2004
    Copyright © 2003-2004 gratings.fo.gpi.ru
    При использовании материалов сайта ссылка на источник обязательна